隨著研究的不斷深入，研究人員發(fā)現(xiàn)，由于結(jié)構(gòu)的差異，過去已經(jīng)建立的力學(xué)模型不能適用于新的鉆型。為此，StepensonDA（1992年）采用一個(gè)用大量車削實(shí)驗(yàn)標(biāo)定的單元刀具斜角切削力模型，建立了用任意刃形硬質(zhì)合金或鑲嵌硬質(zhì)合金鉆頭鉆削灰鑄鐵時(shí)的主刃扭矩、軸向力和徑向力預(yù)報(bào)模型。LinGC（1982年）和WatsonAR（1985年）指出，米餅機(jī)對(duì)鉆削扭矩和軸向力的低估是由于排屑干涉，這一發(fā)現(xiàn)終導(dǎo)致了單元刀具非線性綜合法的產(chǎn)生，也使用分析方法建立復(fù)雜刃形鉆頭的切削力模型成為可能。WangJL（1994年）研究了切削過程中的排屑干涉，應(yīng)用單元刀具非線性綜合法，建立了基于經(jīng)驗(yàn)性單元刀具斜角切削力模型的任意刃形鉆頭的切削力模型。